Sprühdüsen für
Staubunterdrückung & Rohmaterialhandling
Die Staubunterdrückung in Stahlwerken ist ein Problem mit zwei gleichzeitigen Einschränkungen, die in entgegengesetzte Richtungen wirken: Man benötigt genug Wasser, um den Staub in der Luft abzufangen, aber zu viel Wasser zu Eisenerz, Kohle oder Koks führt zu Problemen beim Materialhandling – klebrige Rinnen, Förderbandrückstände und ein reduzierter Heizwert der Kohle. Die technische Herausforderung besteht nicht darin, den Staub zu benetzen – sondern darin, die minimale Wassermenge hinzuzufügen, die für eine Agglomeration notwendig ist, ohne das Schüttgut zu sättigen. Dieses Ziel wird durch die Anpassung der Tröpfchengröße gelöst, nicht durch die Durchflussrate.
Eine effektive Staubunterdrückung erfordert, dass Wassertröpfchen luftgetragene Staubpartikel kontaktieren und diese zur Agglomeration bringen – das kombinierte Tröpfchen-plus-Partikel hat eine größere Masse und setzt sich zu Boden, anstatt in der Luft zu bleiben. Dieser Kollisions- und Abscheidungsprozess funktioniert nur effizient, wenn Tröpfchen und Staubpartikel im aerodynamischen Durchmesser eng beieinander liegen. Ein Wassertröpfchen, das 10-mal größer ist als das Staubpartikel, das es abfangen soll, hat zu viel Trägheit, um den Luftstromlinien um das Partikel zu folgen – es verfehlt es. Ein Wassertröpfchen, das kleiner ist als das Staubpartikel, treibt mit dem Luftstrom und kommt nie mit ausreichender Kraft in Kontakt, um eine Agglomeration zu verursachen.
Das praktische Ergebnis ist, dass Staubunterdrückungssysteme, die auf „maximale Abdeckung“ und hohe Wassermengen ausgelegt sind, bei der Abscheidung feiner luftgetragener Staubfraktionen grundsätzlich ineffizient sind. Ein grobes Vollkegelsprühsystem, das 20 Liter pro Minute liefert, unterdrückt sichtbaren groben Staub (Partikel über 200 µm) gut, ist aber bei PM10 (Partikel unter 10 µm) nahezu unwirksam – die Tröpfchen sind im Verhältnis zur feinen Fraktion zu groß. Fein-hydraulische oder luftzerstäubende Düsen, die Tröpfchen im Bereich von 10–100 µm erzeugen, sind für die Staubpartikelgrößenverteilung ausgelegt, die tatsächlich Verstöße gegen Luftqualitätsvorschriften und OSHA-Expositionsgrenzwerte verursacht. Dies ist der grundlegende Grund, warum feine Zerstäubung eine bessere Staubunterdrückung bei geringeren Wasserzugabemengen als grobes Sprühen bewirkt.
Anpassung von Tröpfchen an Staub — Die Größenkarte des Stahlwerks
Jede Staubquelle im Stahlwerk erzeugt eine charakteristische Partikelgrößenverteilung. Die Tröpfchengröße der Düse muss an die dominante Partikelfraktion an dieser spezifischen Quelle angepasst werden – nicht an eine allgemeine „Staubunterdrückungsspezifikation“.
Übergabestellen, Lagergrenzen und Schlackenhalden
Förderband-Übergabestellen & Rinnensprühungen
Feintröpfchen-Staubabscheidung ohne Material-ÜberfeuchtungFörderband-Übergabestellen – die Stellen, an denen Material von einem Band auf ein anderes oder von einem Band auf ein Sieb oder einen Trichter fällt – sind die primären Staubentstehungspunkte in einem Rohmaterialhandhabungssystem eines Stahlwerks. Wenn Eisenerz, Kohle, Koks oder Kalkstein durch die Übergaberinne fällt, verdrängt die kinetische Energie des fallenden Materials Luft, wodurch ein turbulenter Ausstrom aus der Rinne entsteht, der feine Staubpartikel mit sich führt. Die Staubemissionsrate an einer Übergabestelle skaliert mit der Fallhöhe (höhere Fallhöhen erzeugen mehr Luftverdrängung) und der intrinsischen Staubigkeit des Materials (feine Materialien und trockene Materialien erzeugen mehr Staub pro transportierter Tonne).
Die entscheidende Einschränkung an Übergabestellen ist das Wasserbudget. Eisenerz, das 0,3 % zusätzliche Feuchtigkeit aus der Staubunterdrückungssprühung aufnimmt, stellt eine unbedeutende Qualitätsänderung dar. Kohle, die die gleiche 0,3 % Feuchtigkeit aufnimmt, verliert einen messbaren Heizwert – und bei den Mengen, die ein großes Stahlwerk verarbeitet (10.000–50.000 Tonnen Kohle pro Tag), bedeutet eine Zugabe von 0,3 % Feuchtigkeit 30–150 Tonnen Wasser pro Tag, das der Brennstoffladung hinzugefügt wird. Ein Staubunterdrückungssystem, das mehr Wasser als nötig hinzufügt, reduziert buchstäblich den Energiegehalt der Kohleladung – es ist ein direkter Kostenfaktor, nicht nur Wasserverschwendung.
Rohmaterial-Lager & Werksgrenzen
Oberflächenkrustenbildung und Staubunterdrückung bei Wind an den GrenzenAußenlager von Eisenerzfeinerz, Kohle, Koks und Kalkstein sind bei windigen Bedingungen große diffuse Staubquellen. Windverwehter Staub von Lagerhalden entsteht nicht aus dem Inneren des Haufens – er entsteht aus der trockenen Oberflächenschicht des Haufens, wo die Windscherung an der Haufenoberfläche die Schwellengeschwindigkeit überschreitet, die zum Ablösen und Mitreißen einzelner Partikel erforderlich ist. Die Schwellengeschwindigkeit für Winderosion an der Oberfläche beträgt etwa 5–10 m/s für Eisenerzfeinerz und Kohle und 8–15 m/s für gröberen Kalkstein und Sinterrücklauf – was bedeutet, dass mäßiger Wind regelmäßig zu erheblichen diffusen Staubemissionen von ungeschützten Lagerhalden in Stahlwerksgeländen führt.
Zwei komplementäre Sprühstrategien bekämpfen den Lagerstaub. Die Oberflächenbenetzung zur Krustenbildung verwendet gröbere, hochvolumige Düsen, um der Haufenoberfläche periodisch genügend Wasser zuzuführen, um die Oberflächenschichtpartikel zu einer stabilen Kruste zu verbinden, die der Winderosion widersteht, ohne das Innere des Haufens zu sättigen. Nebelkanonen an der Grenze oder Perimeter-Nebelanlagen fangen windverwehten Staub ab, bevor er die Hofgrenze überschreitet, indem sie feine Tröpfchen verwenden, um luftgetragenen Staub zu agglomerieren und absetzen zu lassen, bevor er die Grundstücksgrenze erreicht und die PM10-Grenzwerte für die Umgebung überschreitet.
Schlackenhalden – Entleeren & Verarbeiten
Hochleistungs-Vollkegel in hoch turbulenten Dampf- und StaubumgebungenDas Entleeren von Schlackenkübeln – der Vorgang, bei dem ein Schlackenkübel mit 10–40 Tonnen geschmolzener oder teilweise verfestigter Schlacke auf die Schlackenhalde gekippt wird – erzeugt eine gleichzeitige Kombination aus extremem Staub und Dampf, die sich von allen anderen Rohmaterialhandhabungsprozessen im Stahlwerk unterscheidet. Wenn die Schlacke aus dem Kübel fließt, verdampft Restfeuchtigkeit in der Schlackenmatrix zu Dampf, wodurch ein heftiger Aufwind entsteht, der mitgerissenen Schlackenstaub, Eisenoxidrauch und Dampf bis zu 20–40 Meter über den Entleerpunt transportiert. Die durch diesen Dampfzug erzeugte Turbulenz macht herkömmliche Sprühsysteme ineffektiv – feine Tröpfchen werden vom Aufwind mitgerissen und nach oben statt nach unten zur Staubquelle transportiert.
Schlackenverarbeitungsanlagen – Backenbrecher, Siebe und Förderbänder, die luftgekühlte Schlacke handhaben – erzeugen eine kontinuierliche, schwere, grobe Staubbelastung, da das spröde Schlackenmaterial während der Zerkleinerung bricht. Der Schlackenstaub an diesen Stellen ist gröber als Erz- oder Kohlestaub (typischerweise 100–1.000 µm dominierende Partikelgröße) und dichter, was die Unterdrückung mit gröberen Tröpfchen etwas einfacher macht – aber die Staubentstehungsrate ist sehr hoch und die Verarbeitungsbereiche sind typischerweise offene oder halboffene Strukturen, wo Windverdünnung die Sprühwirksamkeit reduziert.
Das Tröpfchenanpassungsprinzip: Warum feine Düsen bei geringeren Wassermengen besser abschneiden als grober Sprühnebel
Das kontraintuitive Ergebnis der Tröpfchengrößenanpassung ist, dass eine fein zerstäubende Düse, die 1 Liter pro Minute bei 30–80 µm abgibt, typischerweise eine bessere Staubabscheideeffizienz bietet als eine grobe Vollkegeldüse, die 10 Liter pro Minute bei 500 µm abgibt – während sie dem Material ein Zehntel des Wassers hinzufügt. Das Verständnis, warum dies so ist – und warum es besonders an Kohle- und Koks-Umschlagpunkten wichtig ist – ist die Grundlage für die korrekte Spezifikation der Staubunterdrückung an Umschlagpunkten.
Kollisionseffizienz und die Stokes-Zahl
Die Wahrscheinlichkeit, dass ein Wassertröpfchen mit einem luftgetragenen Staubpartikel kollidiert und es einfängt, hängt von ihrem relativen aerodynamischen Verhalten ab – insbesondere davon, ob das Staubpartikel genügend Trägheit besitzt, um die Stromlinien zu durchqueren, die um das Tröpfchen herum abgelenkt werden. Dies wird durch die Stokes-Zahl (St) beschrieben: das Verhältnis des Bremswegs des Partikels zum Tröpfchendurchmesser. Wenn St viel größer als 1 ist, hat das Partikel zu viel Trägheit, um den Stromlinien zu folgen, und kollidiert effizient mit dem Tröpfchen. Wenn St viel kleiner als 1 ist, folgt das Partikel dem Luftstrom um das Tröpfchen herum ohne Kollision.
Für Stahlwerksstaubpartikel im Bereich von 10–100 µm liegt die Stokes-Zahl nahe bei 1, wenn der Wassertröpfchendurchmesser im gleichen Bereich von 10–100 µm liegt – dies ist der Bereich der maximalen Kollisionseffizienz. Ein 500 µm Wassertröpfchen, das mit einem 20 µm Staubpartikel interagiert, hat eine Stokes-Zahl weit unter 1 für das Staubpartikel – das feine Staubpartikel folgt dem Luftstrom um das große Tröpfchen herum und entgeht der Abscheidung. Dasselbe 500 µm Tröpfchen fängt 200 µm Partikel effizient ein, da diese Partikel genügend Trägheit haben, um die Stromlinien zu durchdringen. Deshalb sind grobe Sprays wirksam bei der Unterdrückung von sichtbarem grobem Staub (große Partikel, hohe Stokes-Zahl), versagen aber bei der Einhaltung von PM10 (feine Partikel, niedrige Stokes-Zahl mit groben Tröpfchen).
Der Heizwert (CV) von Kohle sinkt um ca. 0,25–0,35 MJ/kg pro 1% Anstieg des Gesamtwassergehalts bei einer typischen metallurgischen oder thermischen Kohle. Ein großes integriertes Stahlwerk, das täglich 20.000 Tonnen Kohle umschlägt und durch überdimensionierte Staubunterdrückung 0,5% überschüssige Feuchtigkeit hinzufügt, verliert täglich ca. 50.000–70.000 MJ an Heizwert – was 1,5–2,0 Tonnen Kohle pro Tag an effektivem Brennwert entspricht. Über ein Jahr sind dies 550–730 Tonnen Kohleäquivalent an Energieverlusten aufgrund überschüssiger Wasserzugabe. Die Spezifikation des Staubunterdrückungssystems sollte eine Wasserbilanzberechnung umfassen, die die Feuchtigkeitszugabe auf das für die Einhaltung der Vorschriften an jedem Umschlagpunkt erforderliche Minimum begrenzt, insbesondere für den Umschlag von Kohle und Koks.
Düsenplatzierung an Übergabeschurren: Wo Sprühen funktioniert und wo nicht
Der Luftverdrängungsmechanismus, der Staub an einer Übergabeschurre erzeugt, ist gut bekannt: Wenn Material fällt, reißt es Luft aus der Umgebung mit und erzeugt einen induzierten Luftstrom nach unten durch die Schurre. Dieser Luftstrom kehrt sich um, wenn er den Boden der Schurre erreicht, und tritt am Schurreneinlass nach oben aus, wobei er feinen Staub mit sich führt. Die Staubemission erfolgt am Schurreneinlass – nicht am Materialaufprallpunkt am Boden der Schurre und nicht an der Bandoberfläche unter der Schurre.
Die meisten falsch positionierten Staubunterdrückungssysteme sprühen auf den Materialstrom selbst oder auf die Bandoberfläche unter dem Schurrenausgang – Positionen, an denen der Staub bereits in die Gebäude luft abgegeben wurde. Die richtigen Düsenpositionen sind: am Schurreneinlass (wo die ausströmende staubhaltige Luft abgefangen werden kann, bevor sie die Umhausung verlässt) und in der Freifallzone über dem Aufprallpunkt (wo der Materialstrom am turbulentesten ist und die Staubentwicklung am höchsten ist). Die korrekte Platzierung von Düsen an diesen beiden Positionen reduziert die erforderliche Sprühflussrate um 50–70% im Vergleich zu umfassenden Abdeckungsansätzen, während eine bessere Staubabscheidung erzielt wird.
- Führen Sie vor der Spezifikation der Düsintröpfchengröße eine Staubpartikelgrößenmessung vor Ort durch – Eisenerzfeinanteile an einem Primärlagerplatz haben eine andere vorherrschende luftgetragene Partikelgröße als Kohlenstaub an einem Übergabepunkt oder Sinterrücklaufstaub an einer Siebstation; die richtige Tröpfchengröße wird durch den Staub an Ihrem spezifischen Standort bestimmt, nicht durch eine generische Stahlwerksspezifikation
- Berechnen Sie die Wasserzugabe pro Tonne umgeschlagenen Materials, wenn Sie Düsen an Übergabepunkten spezifizieren – teilen Sie die Düsendurchflussrate (Liter pro Minute) durch die Förderband-Förderleistung (Tonnen pro Minute), um Liter pro Tonne zu erhalten; für Kohle zielen Sie auf unter 0,5 Liter pro Tonne; für Eisenerz zielen Sie auf unter 2 Liter pro Tonne für typische Feuchtigkeitsspezifikationen
- Testen Sie TC-Düsen bei wiederaufbereitetem Wasser, bevor Sie sich für eine vollständige Systemspezifikation entscheiden – überprüfen Sie den freien Durchgang des TC-Düseneinsatzes mit der größten Partikelgröße in Ihrer wiederaufbereiteten Wasserversorgung; ein TC-Düseneinsatz mit 8 mm freiem Durchgang in Wasser, das 12 mm Schlackenkörner enthält, wird sofort verstopfen
- Umschließen Sie die Übergabeschurre maximal praktisch – eine vollständig umschlossene Schurrenhaube reduziert das Volumen der mit Sprühnebel zu behandelnden Luft um 80–90% im Vergleich zu einem offenen Übergabepunkt, wodurch dasselbe Sprühsystem eine deutlich höhere Abscheideeffizienz bei gleicher oder geringerer Wasserzugabe erreichen kann
Haldenkrustenbildung: Eine stabile Oberfläche ohne Sättigung des Haldeninneren konstruieren
Die Unterscheidung zwischen Oberflächenbefeuchtung zur Krustenbildung und Überbefeuchtung des Haldeninneren ist eine Frage der Anwendungsrate und -häufigkeit. Ziel ist es, den Oberflächenfeuchtigkeitsgehalt der oberen 2–5 cm der Halde bis zum kapillaren Sättigungspunkt zu erhöhen, um eine gebundene Schicht zu bilden, die Winderosion widersteht, ohne dass diese Feuchtigkeit nach unten in die Haldenmasse wandert, wo sie die Materialqualität beeinträchtigt.
Wie Oberflächenkrustenbildung Winderosion verhindert
Winderosion an einer körnigen Haldenoberfläche tritt auf, wenn die aerodynamische Widerstandskraft auf einzelne Oberflächenpartikel die Gravitations- und interpartikulären Adhäsionskräfte übersteigt, die sie an Ort und Stelle halten. Für trockene Eisenerzfeinerze (d50 ca. 5–50 µm) liegt die Schwellenwindgeschwindigkeit für die Partikelverfrachtung bei ca. 5–8 m/s – in den meisten Industrieanlagen regelmäßig überschritten. Feuchtigkeit erhöht die interpartikuläre Adhäsionskraft durch kapillare Wasserbrücken zwischen benachbarten Partikeln. Am kapillaren Sättigungspunkt der Oberflächenschicht ist der Anstieg der Adhäsionskraft ausreichend, um die Schwellengeschwindigkeit auf ca. 15–25 m/s zu erhöhen – weit über die Windgeschwindigkeiten hinaus, die typischerweise außer bei extremen Wetterereignissen auftreten.
Die entscheidende technische Anforderung ist, dass Feuchtigkeit nur auf die Oberflächenschicht aufgetragen wird – nicht in das Innere der Halde. Die zur Sättigung einer 2 cm dicken Oberflächenschicht von Eisenerzfeinstaub benötigte Feuchtigkeitszugabe beträgt ungefähr 0,5–2 Liter pro Quadratmeter Haldenoberfläche, abhängig vom anfänglichen Oberflächenfeuchtigkeitsgehalt und den Absorptionseigenschaften des Erzes. Als seltenes Befeuchtungsereignis alle 4–12 Stunden (abhängig von der Verdunstungsrate am Standort) aufgetragen, hält dies die Oberflächenkruste aufrecht, ohne dass sich Feuchtigkeit im Inneren der Halde ansammelt. Nebelkanonen oder Hochwurf-Düsensysteme sind so dimensioniert, dass sie diese Oberflächenfeuchtigkeitsvorgabe über die gesamte Haldenoberfläche bei jedem Befeuchtungsereignis auftragen.
Nebelkanonen vs. feste Düsenarrays zur Abdeckung großer Halden
Bei Halden mit einer Oberfläche von weniger als ca. 50.000 m² können feste Perimeter-Düsenarrays auf erhöhten Masten eine ausreichende Wurfweite über die gesamte Haldenoberfläche gewährleisten. Masthöhen von 8–15 Metern und Hochwurf-Vollstrahl- oder Prallstrahldüsen erreichen bei ruhigen Bedingungen Wurfweiten von 20–40 Metern. Für größere Halden oder bei starken Winden bieten oszillierende Nebelkanonen – ferngesteuerte Nebelgeneratoren, die eine gerichtete Nebelwolke 50–80 Meter weit werfen – eine flexiblere Abdeckung mit weniger festen Installationspunkten. Bei der Platzierung von Nebelkanonen sollte die vorherrschende Windrichtung am Standort berücksichtigt werden: Positionieren Sie die Kanonen windaufwärts der Halde, damit sich die gerichtete Nebelwolke in Richtung der Winddrift über die Haldenoberfläche bewegt.
- Berechnen Sie das Ziel für die Oberflächenfeuchtigkeit aus der Haldengeometrie und den Erzabsorptionsdaten, bevor Sie die Düsendurchflussraten festlegen – die Feuchtigkeitszugabe pro Benetzungsvorgang wird aus der Haldenoberfläche, der gewünschten Erhöhung der Oberflächenfeuchtigkeit und dem Erzabsorptionskoeffizienten abgeleitet; eine Unterspezifikation führt zu einer unzureichenden Krustenbildung; eine Überspezifikation sättigt die Haldenoberfläche und erzeugt Schlamm, der zur Rückgewinnungsausrüstung wandert
- Überprüfen Sie die Wurfweite bei dem Betriebswasserdruck und der Düsengröße, bevor Sie die Mastplatzierung festlegen – angegebene Wurfweiten für Hochwurfdüsen beziehen sich typischerweise auf bestimmte Versorgungsdrücke und Durchflussraten; wenn der Anlagendruck niedriger ist als die angegebene Testbedingung, kann die tatsächliche Wurfweite 20–40% geringer sein als angegeben
- Nutzen Sie eine wetterstationsbasierte Steuerung, um die Befeuchtungshäufigkeit an die Verdunstungsrate anzupassen – im Sommer mit hoher Sonneneinstrahlung verdunstet die Oberflächenfeuchtigkeit schneller, und die Befeuchtungshäufigkeit muss erhöht werden, um die Kruste zu erhalten; im Winter oder bei hoher Luftfeuchtigkeit kann die Befeuchtungshäufigkeit erheblich reduziert werden; statische, zeitgesteuerte Steuerungsschemata fügen Wasser mit einer festen Rate hinzu, unabhängig von den aktuellen Verdunstungsbedingungen
- Bei peripheren Vernebelungssystemen sind die Düsen auf der windabgewandten Seite des Haldenlagers anzubringen – die Staubfahne bewegt sich windabwärts; ein Vernebelungsvorhang auf der windaufgewandten Seite des Haldenlagers hat keine Wirkung auf bereits entstandenen Staub; platzieren Sie den Grenzvorhang zwischen dem Haldenlager und der Grundstücksgrenze in der vorherrschenden Windrichtung
Düsenauswahl nach Staubquelle im Stahlwerk
Kontaktieren Sie NozzlePro mit Ihrem Materialtyp, Ihrer Umschlagrate, Ihrer Staubpartikelgrößenanalyse vor Ort, Ihrer Wasserversorgungsqualität und Ihrem behördlichen PM-Grenzwert. Die Auswahl der Staubunterdrückungsdüse erfordert eine standortspezifische Tröpfchengrößenberechnung – keine generische Durchflussratenspezifikation.
| Staubquelle | Düsentyp | Tröpfchen Dv50 | Kritisches Kriterium | Material |
|---|---|---|---|---|
| Eisenerz-Übergabestelle – geschlossene Rutsche | Fein-Hydraulische Zerstäubung | 30–80 µm | Tröpfchen an luftgetragene Erzfeinanteile anpassen; bedarfsgesteuert über Bandsensor; Positionierung am Rutscheneinlass und in der Freifallzone | 316L SS oder TC-Einsätze (Recyclingwasser) |
| Kohle-Übergabestelle – offen oder halboffen | Luftzerstäubung oder fein-hydraulisch | 20–60 µm | Minimale Wasserzugabe (<0,5 L/Tonne); TC-Einsätze; bedarfsgesteuert; Wasser pro Tonne vor der Spezifikation der Durchflussrate berechnen | TC-Düsenaufsätze bei Recyclingwasser zwingend erforderlich |
| Kalkstein- / Sinterrücklauf-Transfer | Fein-hydraulische Zerstäubung | 50–100 µm | Grober als Kohlenstaub – 50–100 µm ausreichend; bedarfsgesteuert; TC-Einsätze für Recyclingwasser | 316L SS mit TC-Einsätzen |
| Kohle- und Erzhalde – Oberflächenbefeuchtung zur Krustenbildung | Hochwurf-Vollstrahl oder Nebelkanone | 500 µm+ (Oberflächendurchdringung) | Ziel 0,5–2 L/m² pro Befeuchtungsvorgang; wettergesteuert; dimensioniert für volle Haldenflächenabdeckung und Wurfweite | 316L SS oder HDPE (UV-stabiler Außenbereich) |
| Haldenplatzgrenze – Abfangen von Windstaub | Vollkegel-Vernebelung, Perimeter-Anlagen | 100–300 µm | Positionierung auf der windabgewandten Seite; windgeschwindigkeitsgesteuert oberhalb der Erosionsschwelle; mehrere Vorhangreihen zur PM10-Abscheidung | 316L SS oder HDPE |
| Schlackengraben-Entleerung – Hofabsaugung | Hochleistungs-Vollkegel, Mehrwinkelanordnung | Grob – hoher Impuls / 4–8 bar | Mehrwinkelring um die Abwurfzone; verzögerter Start mit 3–5 Min. Nachlauf; großer freier Durchgang für recyceltes Schlackenhofwasser; Gusseisen oder 316L SS | Gusseisen oder 316L SS, 20–25 mm freier Durchgang |
| Schlackenbrecher Einlauf und Siebdeck | Vollkegel, feste Anordnung | 200–500 µm / 2–5 bar | Vorbefeuchtung der eingehenden Schlacke am Brecherzulauf; feste Anordnung über und um den Brecherbehälter; großer freier Durchgang für Schlackenkies in Recyclingwasser | 316L SS oder Gusseisen; TC-Einsätze bevorzugt |
| Kokstransferband – Hochofenbeschickung | Fein-hydraulisch oder luftzerstäubend | 30–80 µm | Minimale Wasserzugabe – überschüssige Feuchtigkeit im Kokseinsatz beeinflusst den Feuchtigkeitshaushalt im Hochofen; <0,3 L/Tonne Ziel | TC-Einsätze; 316L SS Gehäuse |
Materialien für die Staubunterdrückung in Stahlwerken
Hartmetall-Düseneinsätze sind der Standard für alle Positionen der Staubunterdrückung mit Recyclingwasser – abrasive Feinstoffe in Recyclingwasser verschleißen Standard-Edelstahldüsen innerhalb weniger Wochen. 316L SS-Gehäuse für geschlossene Innenbereiche. HDPE oder 316L SS für Außenlager- und Grenzsysteme. Gusseisen für Hochleistungs-Vollkegeldüsen im Schlackenhof.
Die richtige Tröpfchengröße unterdrückt Staub, ohne Wasser zu verschwenden oder Material zu beeinträchtigen.
Die Platzierung an Übergabestellen, die Befeuchtungsbudgets für Haldenkrusten und die Auftriebsdurchdringung im Schlackenhof erfordern alle eine standortspezifische Konstruktion. Kontaktieren Sie NozzlePro mit Ihrem Materialtyp, Ihrer Umschlagrate, Ihrer Wasseranalyse und Ihren behördlichen PM-Grenzwerten.